Demostración de ejemplos típicos de colapso de embalses y exploración de fugas de presas
El embalse de Jiahezi fue construido en 1959. Al año siguiente, la presa reventó debido a problemas de calidad que provocaron un aumento de las tuberías. Después de una transformación y operación a largo plazo, varios peligros ocultos se han hecho evidentes gradualmente y las fugas y grietas se han expandido día a día. Para garantizar la seguridad de la presa, se utilizaron para inspeccionarla el método del potencial natural, el método de sondeo de resistividad y el método de polarización inducida, prediciendo eficazmente los peligros ocultos del cuerpo de la presa.
(1) Método del campo eléctrico natural: configure el perfil I-I′ para comprender los daños y grietas de la protección de la pendiente. Hay muchas anomalías en esta sección, y dos anomalías grandes están ubicadas en la salida de la compuerta (la compuerta oeste ha sido cerrada, pero todavía se escapa un pequeño flujo de agua por detrás de la compuerta), como se muestra en la Figura 8-1. . Los valores anormales de otras secciones anormales grandes exceden el valor normal entre un 30% y un 100%, lo que debería deberse a daños y fugas en la pendiente protectora. En el lugar se supo que la superficie protectora de cemento y los guijarros de mortero de las secciones de protección de taludes anormales tenían diversos grados de agrietamiento, como las secciones de la presa 230 ~ 360, 810 ~ 890.
Figura 8-1 Curva del campo eléctrico natural de las grietas dañadas de la presa
(2) Método del perfil de sondeo eléctrico: este perfil está dispuesto a lo largo de la parte superior de la presa y consta de 79 sondeos eléctricos. puntos La distancia máxima al polo ab/2 = 40 ~ 100 m Según los resultados reales de la medición, se puede ver que la densidad del contorno ρ s es de 1+230 ~ 1+890 (el perfil de sondeo eléctrico funciona a 1+890). es relativamente grande (Figura 8-2), la curva está distribuida uniformemente. El valor máximo es 90 ~ 90 ~ 120ω·m, lo que refleja que el cuerpo de la presa tiene buena compacidad, no hay una capa débil obvia con baja resistencia y la posibilidad de peligros ocultos es pequeña. Esta extracción de muestras de ZK1 demuestra que el cuerpo de la presa es denso y, excepto por la capa superficial suelta en la parte superior de la presa, no hay peligros ocultos como capas débiles.
Figura 8-2 Perfil eléctrico integral geofísico
ⅰ~ⅳ—perfil del campo eléctrico natural; ⅴ—perfil de sondeo eléctrico
La sección de la presa comienza en 1 + 230. La curva disminuye gradualmente hasta 1+110, con un valor máximo de sólo unos 40ω·m. Entre 1+110 y 1+230 no hay puntos de medición eléctrica debido a la imposibilidad de colocar postes eléctricos, mientras que entre 1+110 y 1+110. 000 Los valores de contorno son generalmente bajos, con sólo 30 a 40ω·m a la misma profundidad, que es 1/3 a 1/4 del primero (Figura 8-2). El análisis de causas muestra que la estructura superior del cuerpo de la presa es débil y desigual, y hay una capa débil con baja resistencia en las partes media e inferior del cuerpo de la presa. El muestreo ZK4 confirmó que la formación por encima de los 5,5 m es blanda y desigual, con múltiples capas débiles debajo de ella.
De 000 a 180, especialmente de 000 a 030, de 090 a 180 en la sección de presa, el contorno ps tiene una resistencia relativamente alta y baja en la parte superior de el cuerpo de la presa Círculo cerrado, con contornos dispersos en las partes media e inferior. Según esta característica y otros análisis eléctricos, además de suelo blando y estructura suelta, existen agujeros y grietas en la parte superior del cuerpo de la presa.
(3) Método de polarización inducida: para conocer la profundidad de enterramiento de las placas superior e inferior de la capa intermedia débil, se seleccionaron tres parámetros η, J y D. En el punto IP 2 cerca de ZK4, las tres curvas de parámetros de IP tienen valores máximos y los valores anormales de eta, J y D exceden los valores normales. eta y J tienen dos puntos ascendentes en AB/2=8 y 10 m, y los valores máximos parecen anormales en 11 y 13 m (Figura 8-3).
Los parámetros D alcanzan valores máximos a los 5, 7, 11 y 13m respectivamente. Después del análisis cuantitativo, existen diversos grados de capas débiles entre 7 y 13 m, especialmente entre 10 y 13 m. El resultado de la interpretación de este método se confirmó en perforaciones posteriores y fue de 5,5 ~ 65438. Los pilares de roca de 10 a 13 m con una polarizabilidad del 1 % al 2 % y una relación de excitación superior al 1 % son plásticos fluidos y no se pueden levantar con la mano.
744 y 810 son el número IP y el punto 4 respectivamente. Con base en la reflexión anormal de los valores η, J y D en cada punto de la capa débil, se dibujó un diagrama de sección transversal que refleja la parte superior e inferior de la capa débil (Figura 8-4) (Li Deming, 1995 ).
Figura 8-3 Resultados del sondeo IP del pozo
Figura 8-4 Sección transversal del techo y el piso de la supuesta capa débil
8.5.2 Malecón del campo petrolífero de Gudong Inspección de sonido eléctrico de calidad
El campo petrolífero de Gudong está ubicado en la desembocadura del río Amarillo y en la zona intermareal del mar de Bohai. El malecón del campo petrolífero de Gudong es un proyecto de apoyo para prevenir la intrusión de la marea marina y garantizar la seguridad del campo petrolífero. Este proyecto está ubicado a la orilla del mar y el suelo es principalmente limoso, con cimientos blandos en algunas áreas. Una vez completado el proyecto, después de muchas marejadas ciclónicas, es probable que el terraplén tenga peligros ocultos, como capas sueltas, grietas, cavidades y capas de suelo blando con alto contenido de agua.
Para descubrir la naturaleza y la ubicación de los peligros ocultos, se llevó a cabo una detección exhaustiva y sistemática del malecón utilizando perfiles de sondeo de resistividad, que sirvieron de base para la evaluación de la calidad y el refuerzo del malecón.
Según los cambios en la resistividad aparente, los diques se pueden dividir en cuatro categorías: ① Sección uniforme y densa: resistividad aparente ρs < 5,0ω·m, la calidad de los diques es uniforme, la compacidad es buena, la densidad aparente en seco P > 1,50 t/m3, lo que representa el 75% de la longitud total del malecón; ②Sección básicamente densa: resistividad aparente ρs = 5,0ω·m, la calidad del cuerpo del dique es promedio, localmente denso, la densidad es promedio, densidad aparente seca ρ = 1,40 ~ 1,50 t/m3, que representa el 2,6% de la longitud total del malecón; ③ Capa suelta: resistividad aparente ρs >ρs > 10,0ω·m, en su mayoría secciones con resistividad anormal, mala calidad y densidad del cuerpo del terraplén, granel seco densidad p = 1,30 ~ 1,40 t/m3, que representa el 19,3% de la longitud total del dique marino ④ Zona de suelo blando: la resistividad aparente ρ s es menor que ρ s < 3,0ω·m, la calidad del cuerpo del dique; Es relativamente uniforme, pero el contenido de agua es grande, la capacidad seca p = 1,40 ~ 1,50 t/m3, lo que representa el 3,1% de la longitud total del malecón.
De acuerdo con la medición de la capacidad seca de la muestra de suelo y la resistividad aparente, la relación entre la resistividad aparente y el peso seco a granel sobre el nivel freático es P=-0,06796×ln(ρs)+1,657%.
Para verificar el efecto de detección, se dispuso y excavó un pozo de exploración. Se tomó una muestra de suelo cada 0,50 metros a lo largo de la profundidad del pozo y se midió la densidad aparente húmeda, el contenido de agua y la densidad aparente seca. del suelo se midieron en el sitio. Entre ellos, el pozo de exploración No. 1 está ubicado en el área de juego número 150 m en la sección Zhuanggu, con una profundidad de pozo de 5,5 m. Aparecen anomalías de alto valor en la curva del perfil de resistividad aparente de iso-profundidad y semi densos de alto valor. -Aparecen círculos cerrados en el perfil de resistividad pseudoaparente, como se muestra en la Figura 8-5. Se infiere que el malecón aquí es una zona suelta de baja densidad, y la anomalía de resistividad aparente cerca del pozo de exploración es de 285 m (066). Según las condiciones de excavación, la profundidad a lo largo del pozo es de 0 a 2,4 m, que es arena limosa amarilla. 2,4 ~ 3,0 es franco limoso pesado de color amarillo; el limo amarillo está por debajo de 3,0 m, y a una profundidad de 2,0 ~ 5,5 m, la capacidad seca del suelo es de 1,33 ~ 1,48 t/m3, que es inferior al valor de diseño. Su contenido de agua es de 10,2% ~ 28,9%, la relación de porosidad es de 0,885 ~ 0,949 y el coeficiente de permeabilidad es de aproximadamente 0,432 metros/día. Durante el proceso de excavación del pozo de exploración, el suelo se aflojó gradualmente de arriba a abajo y se paleó. no demasiado laborioso. Las grietas y cuevas son invisibles a simple vista y el nivel freático es consistente con el nivel del mar. Al excavar hasta 5,5 m, aparecieron arenas movedizas en el pozo, lo que hizo imposible continuar excavando. Se puede observar que la calidad interna del dique es muy mala, lo cual concuerda con los resultados de la exploración eléctrica.
Figura 8-Sección de contorno de resistividad aparente de 5m y pseudosección entre 000 ~ 300.
El pozo de exploración 3# está ubicado en el juego número 1+215 m en la parte oriental de Gudong. Está en el campo normal en el perfil de resistividad aparente a la misma profundidad, y los contornos son escasos en el aparente. pseudoperfil de resistividad, como se muestra en la Figura 8-6. Como se muestra, se supone que es un perfil uniforme y denso con buena calidad. El pozo de exploración se excavó a una profundidad de 2,0 m. El suelo es limoso, uniforme y denso, con una densidad aparente seca promedio de 1,57 t/m3 y un contenido de agua de aproximadamente 13,6 %, lo que concuerda con los resultados de la exploración eléctrica. análisis (Zhang Baoxiang et al., 1997).
Figura 8-6 Perfil de resistividad de profundidad y pseudosección 1+005 ~ 1+305 en el este de Gudong.
8.5.3 Método de resistividad de alta densidad para detectar peligros ocultos en presas
65438+ Marzo de 1999, resultados de medición reales del terraplén de Yongshen en Yiyang, Hunan (Figura 8-7), Río Luanhe Vista en sección de la fuga del dique (Figura 8-8). El perfil de resistividad refleja claramente la ubicación de la fuga de la presa (sección #22m en la Figura 8-71, 133m en la sección #2 y 137m en la Figura 8-8137) y la calidad de la presa.
Figura 8-7 Vista transversal del método eléctrico de alta densidad del Anillo Yongshen.
Figura 8-8 Resultados del trabajo de resistividad de alta densidad del dique del río Luanhe (informe de prueba del medidor de resistividad de alta densidad TDVM-2 de la Fábrica de Instrumentos Geológicos de Beijing)
8.5.4 Penetración del suelo radar Detección de fugas en presas
8.5.4.1 Investigación de grietas y juntas que controlan la filtración de los cimientos de la presa
Cuando se desarrollan grietas en las juntas entre las capas de cimientos de la presa, a menudo se convierten en canales de fuga después de que se incauta el embalse . Las fisuras articulares llenas de agua se convierten en fuertes interfaces reflectantes, que aparecen como interfaces inclinadas regulares en las imágenes de radar.
Revelador 8.5.4.2 Líneas de absorción de presas
Cuando existe una zona de desarrollo horizontal compuesta por grietas que recorre el cuerpo de la presa, habrá grietas formadas por el relleno de agua cerca de la planta perenne. Nivel de agua del embalse. Características del radar de la línea de infiltración del embalse compuesta por fuertes ondas de reflexión horizontal (Figura 8-9).
Aplicación de radar de penetración terrestre en 8.5.4.3 Detección de peligro oculto de la presa del embalse de Jinjiang
El embalse de Jinjiang está ubicado en el tramo superior del río Tanjiang, un afluente de tercer nivel del río Zijiang sistema. El proyecto central está ubicado en la aldea de Liujiaqiao, municipio de Jinjiang, ciudad de Wufengbu, al sureste del condado de Shaoyang. La capacidad total de almacenamiento del embalse es de aproximadamente 15.150 m3 y el nivel del agua correspondiente es de 301,6 m sobre el nivel del mar. La capacidad normal de almacenamiento de agua es de 12,2 millones de m3 y el nivel del agua correspondiente está a 299,7 m sobre el nivel del mar. El nivel del agua durante todo el año es de 292 a 294 metros sobre el nivel del mar. El lecho de roca en el fondo de la presa principal es piedra caliza dolomítica carbonífera de la Formación Hutian y piedra caliza de la Formación Zimenqiao intercalada con limolita calcárea y lutita. Las capas intermedias y fisuras están muy corroídas, el desarrollo kárstico es intenso y las zanjas, depresiones y dientes de piedra kársticos son relativamente grandes. . muchos. Desde la margen izquierda hasta la margen derecha de la presa, el suelo residual de la pendiente de piedra caliza dolomita de la Formación Hutian se utiliza como material de construcción de la presa. Desde la margen derecha hasta la margen derecha, el suelo residual de la pendiente de la Formación Zimenqiao y la Formación Jianshui. Se utiliza como material de construcción de presas. Esta área está ubicada en el borde central y occidental de la segunda zona de hundimiento del gigante Neocathaysiano, en el ala sureste del sinclinal de Wufengpu. La formación rocosa en el sitio de la presa es N20°E, inclinada al NO, con un ángulo de inclinación de 45°. y la tendencia de la formación rocosa es de 10° con respecto a la dirección del flujo del río. La esquina es un valle longitudinal del río. Se desarrollan tres grupos de articulaciones, y las formas son N40°W, N80°E yn 15 ~ 20° E respectivamente. La principal dirección de desarrollo kárstico de la piedra caliza dolomítica de la Formación Hutian es consistente con el segundo grupo de uniones. El 86% del cuerpo de la presa está ubicado sobre arcilla grava residual del Cuaternario con un espesor de 2 a 15 m. El 73% del lecho rocoso subyacente es caliza dolomítica, con fuerte desarrollo kárstico. A pesar de años de gestión integral, todavía existen 16 puntos de acumulación constante de agua y 3 zonas húmedas en la base de la presa, con una superficie húmeda de 380m2. Sigue siendo una presa de filtraciones graves con peligros ocultos que no han sido eliminados por completo. .
Figura 8-9 Mapa de radar de la línea de infiltración de la presa
Con este fin, el Instituto de Geoquímica de Guangzhou de la Academia de Ciencias de China utilizó un radar de penetración terrestre para detectar peligros ocultos en el embalse de Jinjiang. Presa en Shaoyang, Hunan. El análisis de los resultados es el siguiente:
(1) Las fracturas F1 y F2 revelan: La Figura 8-10 es la imagen de radar de la fractura F1 y la fractura F2. Se puede ver en la figura que el ángulo de inclinación de la fractura es de 40 ° ~ 60 °, y los estratos expuestos son la Formación Fenshui y la Formación Zimenqiao del Carbonífero Inferior. Hay muchas imágenes de interfaz de reflexión de fractura, lo que indica que hay muchas uniones entre capas. y costuras aquí. Hay una serie de puntos de fuga al pie de la presa, fuera del embalse. Las grandes zonas de humedales y la acumulación de agua en arrozales y campos de hortalizas son prueba de este peligro oculto. La inspección del terreno en el lugar correspondiente también mostró que hay una falla con un rumbo de 80°. Se puede observar una gran cantidad de brechas en el plano de la falla con un ángulo de inclinación sur de 60° a 70°, y hay algunos puntos de fuga. en su dirección de extensión.
Figura 8-10 Imagen de radar
(2) Revelando la existencia de líneas de humedecimiento: En las imágenes continuas de perfil de la plataforma de elevación de 300 m, la antena de 100 MHz y la ventana de tiempo de 820 ns, hay son Una interfaz de reflexión horizontal es 292 ~ 294 m más baja que el nivel normal del agua, siendo la pendiente frontal del agua de 285,26 m y la pendiente posterior de 285,26 m. Se desarrollaron espacios a lo largo de esta interfaz reflectante y aparecieron muchas cuevas y agujeros en el suelo, como se muestra en la Figura 8-9. Se puede observar que debido al alto contenido de arcilla en el suelo de la presa, tiene las características de agrietamiento seco e hinchazón. Bajo la acción del agua a presión, las partículas de arcilla del suelo empapadas durante mucho tiempo forman lodo, y el lodo se filtra gradualmente, formando una banda prohibida a lo largo de la línea de infiltración del nivel del agua.
(3) Exploración de la inspección de calidad de proyectos de inyección: en la actualidad, la prevención y el control de peligros ocultos en presas de embalses en áreas de piedra caliza sigue siendo un gran problema en el país y en el extranjero. Los peligros ocultos del embalse de Jinjiang se han gestionado durante más de 30 años. Desde el embalse en 1960, la presa principal ha experimentado a menudo fugas, grietas, hundimientos, derrumbes, etc., y de vez en cuando se han producido situaciones peligrosas. La inyección de cortina se llevó a cabo desde junio de 1960 hasta mayo de 1962, y se perforaron 184 pozos, reduciendo la fuga de agua en un 63% del cuerpo de la presa. En 1982, la tubería de lecho de roca en la salida de la alcantarilla baja provocó que la pendiente interior central de 1350 m2 se hundiera; y se derrumbaron las laderas de la margen izquierda y derecha. Se realizó lechada de cortina, se perforaron 258 pozos, el metraje fue de 9550m y se inyectaron 3345t de cemento. En 1986, todavía había tres zonas húmedas en la ladera exterior y apareció una cueva en la plataforma secundaria de la ladera exterior de la presa. Se llevaron a cabo lechadas divididas y por chorro direccional de alta presión, y se inyectaron 2225 toneladas de cemento para formar un muro antifiltración de 6442 m2. En 1996, la plataforma interior de primera línea se derrumbó y agua turbia fluyó fuera de la presa. Se realizó lechada de cortina, pero no se redujo el flujo de agua fangosa.
En la imagen del radar de penetración terrestre a una altitud de 300 m (Figura 8-11), hay imágenes de material de lechada igualmente espaciadas, que tienen las características de fuerte reflexión e imágenes en forma de cono. El espaciado es de 3 m, y algunos son de 6 m. El departamento de administración de yacimientos ha confirmado que cuando el espacio entre los orificios de lechada de cortina es de 3 m y 6 m, hay muy poca o ninguna lechada que fluye hacia el orificio central. La profundidad efectiva de la lechada y el radio de difusión de la lechada de cemento se pueden calcular con precisión en función de la. imagen (Zeng Ti et al., 2000).
Figura 8-11 Imagen de radar de detección del efecto de lechada
8.5.5 Exploración de fugas CT sísmicas entre pozos del embalse de Luowutian en Shenzhen
Luowu, donde se encuentra el embalse. El valle del río Tian es un valle de rift. Hay piedra caliza soluble de la Formación Shijianzi del Carbonífero Inferior cerca del sitio de la presa en el lado oeste. El karst está extremadamente desarrollado en el área de distribución de piedra caliza. Según los datos de perforación, como la inyección y el taponamiento de fugas en el área del embalse, el espesor de la sobrecarga es de 3,25 a 17,7 m, compuesto principalmente por suelo arcilloso y arena con grava de tamaño medio grueso, piedra caliza de color gris a gris oscuro, mármol dolomita y otras rocas solubles. Estas rocas solubles están enterradas bajo el suelo de acumulación del río Cuaternario o bajo la arena y el esquisto del Carbonífero. Según los 40 datos de perforaciones de inyección del Instituto Provincial de Diseño y Estudio de Energía Hidroeléctrica de Guangdong de 1984, 9 perforaciones revelaron cuevas kársticas de una o varias capas con una altura de 0,4 m ~ 3,25 m. La mayoría de ellas estaban sin llenar y algunas estaban semi llenas. -Cuevas llenas. Además, puede haber una zona de falla con tendencia noreste (N25°E) al norte de la oficina de administración del embalse y al este del aliviadero. Las cuevas kársticas están muy desarrolladas en esta área. Los 9 agujeros de lechada mencionados anteriormente que exponen las cuevas kársticas se encuentran en esta área, que también es un área importante para este trabajo de TC de ondas sísmicas.
La Figura 8-12 muestra las secciones de imágenes por TC del pozo K1-K2-K3-K4, que está a unos 20 kilómetros de la línea de base de la presa, y K5-K6-K7, que está a unos 40 metros de distancia. desde la línea de base de la presa, la Figura 8-13 muestra la sección de imágenes por TC del pozo K6-K3 cerca de la línea de base vertical de la presa. En la imagen de la velocidad de la onda se puede ver que la velocidad de la onda longitudinal se distribuye entre 1,53 y 4,38 km/s y que la velocidad aumenta de arriba a abajo. Se puede considerar que el valor de la velocidad de la onda es superior a 2,3 km/s y que el área de contorno densa es un área de lecho rocoso relativamente completa, como se muestra en la Figura 8-12 y la Figura 8-13. Los círculos cerrados locales de contornos de baja velocidad (1,5 ~ 2,2 km/s) son pequeñas cuevas o áreas de desarrollo kárstico. En la imagen de velocidad de la Figura 8-12, el valor de la velocidad de la onda longitudinal es relativamente bajo, entre 1,2 ~ 3,8 km/s, lo que es consistente con la distribución de rocas solubles como piedra caliza, mármol dolomita, etc. en esta área.
Figura 8-12 km de imágenes de TC transversal del estudio de filtraciones kársticas del embalse de Luowutian, Shenzhen
Figura 8-13 imágenes de TC transversal de un estudio de filtraciones kársticas del embalse de Luowutian , Shenzhen Imaging
En la imagen de velocidad de onda, se infiere que las tres áreas cerradas de baja velocidad cerca de las elevaciones de 27,36 m, 15 m y 2,36 m en el agujero K1 son cuevas kársticas, y la parte superior (Elevación del hoyo K2 37,36 m a elevación del hoyo K4 31 m) es una zanja kárstica, el área afectada de la depresión kárstica o zona de fractura. En las imágenes de velocidad de onda de la Figura 8-13, la elevación media es de 30 a 34,7 m, lo que indica el desarrollo de cuevas a gran escala. En la Figura 8-12, las trincheras y depresiones kársticas poco profundas están conectadas en capas con las cuevas kársticas profundas. Esta área es un área de cueva de múltiples capas expuesta por agujeros de lechada, ubicada cerca de la zona de falla norte-noreste. Debido a la influencia de las zonas de falla, las rocas solubles están extremadamente desarrolladas en esta área, lo que es la principal causa de las fugas del yacimiento. Por lo tanto, las cuevas alrededor del pozo K1 y las cuevas en el medio de K6-K3 son los principales canales de fuga, y su dirección de distribución debe ser perpendicular al perfil, es decir, cerca de la línea de base de la presa. Aunque hay algunas pequeñas cuevas en las profundidades, no están conectadas.
Además, en las partes por encima de las elevaciones de 37,3 m, 35,4 m y 41 m de la imagen de velocidad de onda, debido a que no hay agua en el pozo, el geófono receptor no se puede acoplar y no se envían datos. recibido, que pertenece al área sin imágenes y no se explicará (Sun Dang Sheng, Li Hongtao, etc.). , 2000).
8.5.6 Pruebas sísmicas superficiales de la calidad de los muros de corte de presas (particiones) de gran escala
Para garantizar la seguridad absoluta de los diques clave de los ríos, el El país necesita invertir cada año. Se gastó una gran cantidad de mano de obra y recursos materiales en el fortalecimiento del terraplén. En los últimos años, se ha propuesto el método de utilizar muros antifiltración para evitar (o aislar) el paso de agua subterránea y de río a través del cuerpo del terraplén, evitar las tuberías y garantizar la seguridad del terraplén. Hay muchas formas de formar un muro divisorio, como mezclando y muros de hormigón. Este tipo de muro tiene dos características: una placa bidimensional vertical y regular con un espesor pequeño (generalmente 20 ~ 30 cm). Por lo tanto, cómo detectar con precisión la calidad de la pared (principalmente incluyendo la continuidad y el espesor de la pared) es actualmente el tema más preocupante.
La combinación del método de ondas de reflexión sísmica poco profunda y el método de ondas de Rayleigh transitorias tiene buenos resultados al probar la calidad de los muros formados mezclando el método de encofrado de muros y el método de encofrado de muros de concreto.
8.5.6.1 Condiciones geofísicas y cálculo del espesor de la pared
El método de onda de reflexión sísmica superficial y el método de onda superficial transitoria de Rayleigh utilizan la diferencia en las propiedades físicas del medio en las propiedades físicas de reflexión. o la difracción y dispersión de ondas ocurren en lugares donde ocurren cambios o mutaciones. Los muros divisorios de hormigón se componen principalmente de arena y cemento, mientras que los muros divisorios agitados se componen principalmente de cemento y arcilla. Por lo tanto, existen diferencias físicas obvias entre el muro y el suelo circundante, el muro y el limo (o cuerpo suelto), que producirán reflexión o difracción y dispersión de frecuencia, y tendrán buenas condiciones geológicas sísmicas. La capa superficial del área de detección es arcillosa o franca, que tiene buenas condiciones de excitación y recepción. Ya sea una pared antifiltración o una pared cortante de agua, es un cuerpo vertical, regular y bidimensional en forma de placa en diseño. Si el estrato por el que pasa el muro o las proximidades del muro es un medio uniforme, entonces existe
Manual Técnico Geofísico de Exploración de Peligros Geológicos
es decir
Manual Técnico Geofísico de Exploración de Peligros Geológicos
Donde, VRT (h), VRTQ (h) y VRQ (h) son respectivamente los dos detectores en ambos lados de la pared (es decir, la combinación de la pared y el suelo circundante) y la distancia entre la pared y la pared La velocidad de onda superficial del suelo circundante a una profundidad h, dh(h) es el espesor de la pared a una profundidad h, y dx es la distancia entre los dos detectores a cada lado de la pared. Cuando vr(th)=vr q(h), el espesor de la pared DH(h)= 0; cuando vrtq(h)=vrq(h), el espesor de la pared dh(h)=dx. Cuando se conocen vrt(h), vrtq(h), vrq(h) y dx a una profundidad h, el espesor de pared dh(h) se puede obtener a partir de la ecuación (8.2). Por lo tanto, la precisión de la inversión del espesor de la pared depende de la velocidad de la onda superficial entre el suelo circundante, la pared y los geófonos en ambos lados de la pared obtenida utilizando el método de onda superficial de Rayleigh (Figura 8-14).
Figura 8-14 Diagrama esquemático de cálculo de espesor
8.5.6.2 Perfil de profundidad y espesor de reflexión sísmica superficial de muro de corte de concreto
Según Figura 8- 15 perfil Espesor de la pared y Figura 8-16 Perfil de profundidad de reflexión sísmica superficial de un muro de corte de hormigón. Hay principalmente tres grupos de eventos de reflexión con buena continuidad en el perfil, que se reflejan en la placa superior, la placa inferior y la placa inferior de arcilla. la pared de corte respectivamente. Son extremadamente claros dentro de la pared, fáciles de distinguir. La profundidad de enterramiento de la placa superior del muro es de aproximadamente 1,3 ~ 2,5 m, y la profundidad de enterramiento de la placa inferior es de aproximadamente 13,0 ~ 15,0 m (profundidad de enterramiento diseñada de 14,0 m). Hay tres anomalías en la pared de la tubería: objetos sueltos o adelgazamiento de la pared de la tubería. El espesor mínimo de las dos secciones de muro es de 19,9 cm, el espesor máximo es de 23,6 my el espesor promedio es de 22,5 cm y 21,7 cm respectivamente, los cuales cumplen con los requisitos de diseño (el espesor de diseño es de 22,0 cm).
Figura 8-15 Diagrama de espesor
Figura 8-16 Perfil de profundidad de reflexión sísmica superficial de un muro de corte de concreto
8.5.6.3 Perfil de profundidad del muro de corte mixto poco profundo y espesor de la capa de reflexión sísmica
Figura 8-17 Diagrama esquemático del espesor de la sección transversal
Del espesor de las dos paredes de la sección en la Figura 8-17 y el anti-filtración híbrido en Figura 8-18 Se puede ver en el perfil de profundidad de reflexión sísmica superficial del muro que los ejes de fase de reflexión de las placas superior e inferior del muro de corte se pueden rastrear y comparar básicamente de forma continua. El muro es extremadamente claro y fácil de distinguir. . La profundidad de enterramiento de la placa superior de la pared es de aproximadamente 0,5 a 2,5 m, y la profundidad de enterramiento de la placa inferior es de aproximadamente 17,0 a 19,0 m (la profundidad de enterramiento diseñada es de 18,0 m). La continuidad del evento de reflexión de la placa inferior es relativamente peor que la continuidad del evento de reflexión de la placa superior, lo que indica que hay bolsas de barro y asperezas en la parte inferior de la pared. Hay cuatro tipos principales de anomalías de bolsas de lodo dentro de las paredes. El espesor mínimo de las dos secciones de pared es de 32,8 cm, el espesor máximo es de 35,3 cm y el espesor promedio es de 33,0 cm y 33,1 cm respectivamente, los cuales cumplen con los requisitos de diseño (el espesor de diseño es de 33,0 cm) (Liu Jiangping, 2000).
Figura 8-18 Perfil de profundidad de reflexión sísmica superficial de un muro pantalla híbrido subterráneo
Referencia
Centro de Hidrogeología e Ingeniería Geológica de Chengdu del Ministerio de Geología y Recursos Minerales . 1992. Geología de ingeniería ambiental del área del embalse del Proyecto Tres Gargantas.
Duan y cols. 1993. Desastres geológicos en China. Beijing: Prensa de la industria de la construcción de China.
Deng Shikun. 2000. Aplicación del radar de penetración terrestre en la detección del estado actual y peligros ocultos de las instalaciones de conservación de agua. Exploración geofísica y geoquímica.
Liu et al. Guía de exploración de peligros geológicos. Beijing: Prensa de Geología.
Zhang, Zhang Youming y otros 2000.
Aplicación de la tecnología sísmica superficial en la inspección de calidad de grandes muros de corte de terraplenes. Exploración geofísica y geoquímica.
Li Deming. 1995. Método eléctrico integral para detectar peligros ocultos en presas. Exploración geofísica y geoquímica.
Tang Hongzhi. 1999. Aplicación de una prospección geofísica integral en el estudio de la presa del embalse Zhongfang en Guangchang, Jiangxi. Anuario de la Sociedad Geofísica China.
Huang Xiaolin y Teng Runqiu. 1999. Aplicación de métodos de prospección geofísica para detectar peligros ocultos en proyectos de terraplenes en el área del lago Dongting. Revista anual de la Sociedad Geofísica China.
, Li Hongtao, Ren Hongchen. 2000. Aplicación de la tecnología CT de ondas sísmicas entre pozos en la exploración de fugas de yacimientos. Explora la tecnología.
Wang Chuanlei, Dong, et al. Discusión sobre tecnología de monitoreo y pronóstico de peligros ocultos en presas bajo altos niveles de agua. Revista anual de la Sociedad Geofísica China.
Zhang Liang et al. Teoría y práctica de la evaluación de peligros geológicos. Beijing: Prensa de Geología.
Zhang et al. Ingeniería Geológica Profesional. Beijing: Prensa de Geología.
Zhang Baoxiang, Yang Hong, Liu Xingjie, etc. Aplicación del método del perfil de sondeo eléctrico en la inspección de calidad de malecones en el campo petrolífero de Gudong. Explora la tecnología.
Zeng Ti et al. Aplicación de un radar de penetración terrestre en la detección de peligros ocultos en la presa del embalse de Jinjiang en Shaoyang, Hunan. Exploración geofísica y geoquímica.